6.6.1弹管减振器对管道产生一个使其回复到正常位置的作用力,可用于限都管通摄动或采动的场合。弹安或报器可由一个强查或老个弹备适当的连接组规，
6.6.2 为了控制管道不同方向的振动,可在减振装置装设点处装设几个不同方位的弹管减振器。
6.6.3 弹普减振器规格应根据控制管道振动所金的防振力选择。如果无法预先计算防振力,可根据制造厂家的推荐按管道直径选择适当的规格，但应选用可调节型弹簧减振器供现场调整防振力。
6.6.4 弹簧减振器的最大工作行程应比减振器防振力调节量与管道位移引起减振器轴向位移量之和大20%，至少大15mm。如果无法确定减振器防振力调节最时，弹售减振器的最大工作行程应比管道位移引起减振器轴向位移量大 40%，且至少大 25 mm。
6.6.5，管道应力分析应计算在所有规定的工况下减振器对管道和设备的影响。
6.6.6 阻尼装置可用于需要承受管道地震荷载或冲击荷载，控制管系高速振动位移的场合。阻尼装置应能允许管系自由地胀缩,但不承受管道的自重荷载。
6.6.7 阳尼装置可分为液乐式阴花器和机械式阻尼器两种。阳尼装置的设计应经工业实践验证，并应考虑下列各项因素:
a)阳尼装置应承受的荷载工况,瞬态设计荷载以及荷线组合;
b)要求的力,时间和位移之间的关系:
c)阴尼装置所处的环境条件,如温度,放射性,腐蚀环境,湿度和空气中的悬浮颗粒等:
d)材料的相容性,稳定性,耐火性,磨摄,老化等特性:对于液压式阻尼器,宜使用抗装油:
e) 安装前要求做的试验。
6.6.8阻尼器的地式府与一请动力向载特性及阻尼要求相适应。
6.6.9 阻尼器的规格应根据管道动力分析得出的动力荷载选用。
6.6.10，阻尼器的有效行程应大于管道位移引起阴尼器的轴向位移量。
6.7 弹簧设计
6.7.1 所有的变力,但力支吊架和减振器中的弹簧设计应符合 6.7.2~6.7.7的规定。
6.7.2 管通支吊架的弹备,一般采用圆桂螺旋弹备，除非有合话的导问件，压缩弹餐的自由高度与弹餐外径之比不应大于411。餐殊型式的弹备,如板务、装务,维形摆旋弹酱、品等,相管及类似的弹簧也可采用，但当采用这类特殊型式弹簧时,应经过工业实践的验证。
6.7.3 圆柱螺施弹备的设计应符合 GB/T 23935的各项操定。变力.恒力支吊望弹蓄许用切应力宜按动角荷有限发劳寿合选取:弹管减振器弹策许用切应力应按动负荷无限想劳寿命选取。
6.7.4 用于支吊架的弹簧材料应符合 GB/T 1222 的规定。
6.7.5 热卷圆桂螺旋弹管的检验方法应符合 GB/T 23934 的各项规定，按2级精度进行验收。
6.7.6 冷卷圆柱螺旋弹簧的检验方法应符合 GB/T 1239.2的各项规定,按2级精度进行验收。
6.7.7 弹簧表面应进行可靠的防腐蚀处理。如采用电镀防腐蚀方式，弹簧的最大许用工作应力应降低15%,且应采用适当的工艺防止脆裂。
6.8 管部结构
6.8.1 管部结构应能承受按其支吊架功能所要求的作用于其结构各个方向上的力和力矩，并保证管部与管道之间在预定约束方向不发生相对位移。
6.8.2 管部结构尺寸应和管道外径或绝热层外径(如有规定时)相配。
6.8.3 管部结构尺寸应保证其与支币架其他连接部件相连接的部位裸露在管道绝热层外。
6.8.4 整体型管部结构应符合下列规定:
a)当要求用单个构件实现多向约束时,应将整体型管部结构与约束部件或拉撑杆一起使用。采
用整体型管部结构应考虑由此引起管道局部应力的增加。
b)用于高温管道的吊板的设计应考虑吊板与管子之间热膨胀的差异。管部与管子之间的焊缝
尺寸设计应使得鞋的剪应力不超过附录A规定的或按 6.3.3 确定的许用应力值的0.8 倍。若营部材料与管道材料的许用应力值不同,则取两者的交小值。焊经处的焊前预热和焊后热处理应接管道材料的要求进行。
6.8.5 非整体型管部结构应符合下列规定，
a)当非整体型管部需要承受平行于管道轴线的力和(或)力矩时,应在管道的支吊点处焊接适
的承载助板(或卡块),以防止管部和管道之间相对滑移或转动。承载肋板(或卡块)的焊接应
符合 6.8.4 b)的规定。
b) 对于 A-2级、A-3级和 A-4 级热管道的非整体型管部，在绝热层内的紧固作应符合GB/T 3098.8 规定的耐热用螺纹连接副。
6.8.6 垂直管道的管部结构或用于限制管道轴向位移的双臂管部结构,其设计应考虑由于管道和(或)支吊架的位移引起偏心受载，除特殊设计外，在管部的任一悬臂上应能承受该支吊架的全部荷线。
6.8.7 与有色金属管道直接接触的管部结构:为防止电化学腐蚀,应在其与管通接触部位的表面涂社足球绝缘重度的非金属除层，防护模或衬热，
6.8.8 不锈钢管道与管部结构之间应加置不锈钢板衬垫,防止不锈钢管道的电化学损伤。
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